シアン化水素酸の改善された生産プロセス

专利摘要:
本発明は、アンモニアとメタンの反応によってシアン化水素酸を生産するための改善されたプロセスに関し、このプロセスでは、一般式Ｒ−Ｓ−（Ｓ）ｘ−Ｒ’に対応する少なくとも一つの硫黄含有化合物の少量を、反応性ガス混合物に、これが触媒の上を通過する前に添加し、式中のＲおよびＲ’は、同一であり、または異なり、１から５個の炭素原子を含有する線状または分岐アルキルまたはアルケニルラジカルを表し、ならびにｘは、１から５にわたる数である。本発明のプロセスは、ＨＣＮの向上された収率の獲得を可能にする。本発明のもう一つの目的は、結果として得られる生成物の、メチオニン、アセトンシアノヒドリン、アジポニトリルまたはシアン化ナトリウムを生産するための使用に関する。
公开号:JP2011515316A
申请号:JP2011500276
申请日:2009-03-20
公开日:2011-05-19
发明作者:シヤフエル，カトリーヌ；フオルメンテイン，エンツオ
申请人:アルケマ フランス；
IPC主号:C01C3-02

专利说明:

[0001] 本発明は、シアン化水素酸の製造に関するものであり、より詳細には、この一つの目的は、ポリスルフィドのファミリーに属する硫黄含有化合物、例えばジメチルジスルフィドを使用する、メタンに対するアンモニアの反応によるシアン化水素酸の改善された生産プロセスである。]
背景技術

[0002] シアン化水素酸ＨＣＮは、様々な合成経路において反応体として、または合成中間体として、多くの用途を有する。詳細には、これは、ＰＭＭＡ（Ａｌｔｕｇｌａｓ（登録商標）、Ｐｌｅｘｉｇｌａｓ（登録商標））などの熱可塑性ポリマーのベースモノマーである、メチルメタクリラートＭＭＡの生産のための合成中間体である、アセトンシアノヒドリンの調製のための重要な反応体である。シアン化水素酸は、メチオニンの合成においても使用され、またはポリアミドＰＡ−６，６（Ｎｙｌｏｎ（登録商標））のおよび多くのキレート剤の合成中間体であるアジポニトリルを製造するためにも使用される。ＨＣＮの誘導体であるシアン化ナトリウムも化学工業において多くの用途を有する。]
[0003] シアン化水素酸ＨＣＮの現行の工業生産は、１９３０年代に始まったアンドリュッソー（Ａｎｄｒｕｓｓｏｗ）法に主として基づく。このプロセスは、ロジウムめっき白金網から成る触媒を用いて空気および場合により酸素の存在下でメタンまたは天然ガスをアンモニアに反応させることに存する。反応ＣＨ４＋ＮＨ３→ＨＣＮ＋３Ｈ２（１）は、吸熱性であるので、空気の添加は、生成される水素の一部のおよび過剰なメタンの燃焼により、総体的に発熱性である系を得ること、および従って、外部からのエネルギー供給なしで合成反応を維持することを可能にする。]
[0004] アンモ酸化の名で知られているこの反応は、次の通りである：
ＣＨ４＋ＮＨ３＋３／２Ｏ２→ＨＣＮ＋３Ｈ２Ｏ＋熱（２）
このプロセスは、反応（１）および（２）に基づく。]
[0005] 一定の不純物（鉄、硫黄など）による汚染に対する触媒の極度の感受性のため、原料の品質は、可能な限り良質でなければならない。高級炭化水素（エタンおよび特にプロパン）を最小限にしか含有せず、硫黄がない、９０％より高い純度を有するメタンが、とりわけ使用される。アンモニアは、濾過され、蒸発され、および好ましくは油および鉄を含有しない。空気は、圧縮前に水で洗浄することによりそこから抽出されたダストを有する。]
[0006] ３つの反応体（ＣＨ４、ＮＨ３、空気）が正確な化学量論比で混合される。結果として得られるガス流は、濾過された後、反応器に導入される。この反応器は、支持体上に配置されたロジウムめっき白金網から、および触媒との接触後、直ちにこれらの網を冷却することを可能にする急冷炉から成る。反応の開始は、これらの網に点火する電気抵抗システムによって行われる。この点火が行われると、反応の総合的な発熱によって、これらの網が約１０５０から１１５０℃で維持される。]
[0007] 数ミリ秒または十分の一ミリ秒付近の接触時間、および約数メートル毎秒のガスの速度で、反応速度は非常に速い。それぞれの反応体の比率は、最大収率を得るように、および反応混合物の爆発範囲を避けるように、最適化される。]
[0008] 反応は、導入されたアンモニアのモル数に対する生成されたシアン化水素酸のモル数として表して６０から７０％の収率を一般に達成し、メタンの転化は、ほぼ定量的である。シアン化水素酸選択性（反応したＮＨ３のモル数に対する生成されたＨＣＮのモル数）は、一般に８０から９０％である。]
[0009] ＨＣＮのもう一つの生産プロセス、デグッサ（Ｄｅｇｕｓｓａ）プロセスは、酸素または空気が不在の状態で、約１３００℃の温度で、上述の反応（１）に基づくものである。このときの反応は、白金で内部をコーティングした焼結アルミナチューブの中で行われ、チューブの束が炉内でガスによって加熱される。]
[0010] これらのプロセスでは、メタンに反応させるために導入されたアンモニアの一部分が、得られるＨＣＮに参加せず、反応：
２ＮＨ３→Ｎ２＋３Ｈ２
に従って窒素および水素に分解されるか、不活性のままである（バイパス）。]
[0011] そこで、第一の精製段階は、硫酸での未転化アンモニアの中和に存する。このようにして生成された硫酸アンモニウムの溶液は、依然として存在するＨＣＮの微量を除去するために水蒸気ストリッピングに付される。]
[0012] その後、ＮＨ３のストリッピングに付されたガス中に含有されるＨＣＮは、水に吸収される。この吸収塔の頂部には、不活性ガスおよび水素のみが主として残存し、これらが焼却炉に運ばれる。その後、ＨＣＮの水溶液は、蒸留される。頂部に存在するＨＣＮは、低温で凝縮される。冷却された後にこの精製塔の底部に存在する水は、吸収装置に再循環される。このプロセスの最後に得られる生成物は、９９重量％より高い純度を有する。]
[0013] これらのプロセスは、高純度生成物をもたらすが、アンモニアに対する収率は約６０から７０％の値にしか一般には達しないので、生産性の面で制限されるという欠点を有する。]
[0014] メタンに対するアンモニアの反応の収率を増加させるために、様々な溶液が調査されてきた。特許：ＵＳ３ １０２ ２６９では、ＨＣＮの合成の最初の数時間の間に揮発性硫黄を含有する化合物の少量を添加して、この触媒の活性期間を短縮することおよび選択性を増加させることが提案されている。好ましい化合物は、二硫化硫黄（ＣＳ２）であるが、硫黄を含有する他の化合物、例えば、チオフェン、メルカプタン類、例えばメチル、エチル、プロピルもしくはブチルメルカプタン、チオエーテル類、例えばジメチルスルフィドもしくはジエチルスルフィド、または硫化水素を使用することもできる。硫黄含有化合物は、反応ガス混合物のｍ３あたり２ｍｇと２００ｍｇの間の硫黄含量と等価の量で添加され、２ｍｇ．Ｓ／ｍ３より少ない量は、望ましい活性化効果をもたらさず、より多い量、例えば５００ｍｇは、触媒にとって有害になる。硫黄５ｍｇ／ｍ３ガスの当量のＣＳ２としての２時間にわたる添加で、ＨＣＮの収率は６１％から７０％に動いた。]
[0015] 報文：Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃａｔａｌｙｓｉｓ，２２，（１９７１），ｐａｇｅｓ ２６９−２７９には、約１０００時間の期間にわたってのＨＣＮの通常の生産後、１１０時間の期間にわたってＨ２Ｓが１００ｐｐｍ添加されたことが示されている。これは、ＨＣＮの収率を４％増加させる効果を有し、同時に、ロジウムめっき白金網の温度は、２０℃上昇された。]
[0016] さらに、メタン中に有意な量で、例えばＳＯ２、Ｈ２Ｓ、メルカプタンまたはテトラヒドロチオフェンの形態で存在し得る硫黄（臭気剤）が、アンモ酸化反応に有害であることは公知である。硫黄が、白金／ロジウム合金の相図を、この融点を有意に低下させることによって変更すること、および従って、触媒の機械的特性を、これを脆化させてこの有効寿命を制限することによって変更することも公知である（Ｍａｓｓａｌｓｋｉ，Ｂｉｎａｒｙ Ａｌｌｏｙ Ｄｉａｇｒａｍｓ，ＡＳＭＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｐａｒｋ Ｏｈｉｏ−１９９１）。ＨＣＮプロセスに類似している報文：「Ｔｈｅ Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅ ｏｆ Ｎｉｔｒｉｃ Ａｃｉｄ」，ｅｘｔｒａｃｔ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｊｏｕｒｎａｌ「Ｐｌａｔｉｎｕｍ Ｍｅｔａｌｓ Ｒｅｖ．，１９６７，１１，（２），６０−６９」によると、まさにＨＣＮプロセスと同様にロジウムめっき白金網を用いる酸素とアンモニアとの反応を製造に用いる硝酸の製造において硫黄含有化合物の存在を回避することが大いに推奨されている。このような硫黄含有化合物は、例えば、アンモニアを液化するために使用される圧縮機の潤滑剤中で見つけることができる。そのため、この潤滑剤中の硫黄含有化合物の量を５ｐｐｍに減少させることが、一般に推奨されている。同様に、アンモニアは、これが非合成源からのものである場合、相当な量の硫黄を含有することがあり、この硫黄を、この量が１または２ｐｐｍを超えないように、先ず除去しなければならない。さらに、アンモニアの酸化のために使用される空気は、そこからＳＯ２の気体不純物を抽出するために、一般には濾過される。]
[0017] アンモニアとメタンの反応における硫黄の役割は複雑に見え、一定の条件下では有益に見えるが、他の条件下では有害にも見える。さらに、文献における硫黄含有化合物の性質または用いられるこの量に関してのいずれのデータにも矛盾がある。]
[0018] アンドリュッソープロセスまたはデグッサプロセスによるシアン化水素酸の生産中に少量で添加される、ポリスルフィドのファミリーに属する硫黄含有化合物が、アンモニアに対するＨＣＮの収率を有意に増加させることを、驚くべきことに、今般、発見した。この効果は、硫黄含有化合物が、ジメチルジスルフィドなどのジスルフィドであるとき、特に顕著である。ＨＣＮ製造プロセスの収率の最小の増加（即ち、１から５％）であっても、生産性に関する利得の点で極めて有益な結果を有する。さらに、触媒の活性は、使用条件の関数として時間の経過と共に低下するので、ＨＣＮ製造収率も、時間の経過と共に減少する傾向がある。従って、収率の増加を可能にするが、触媒の有効寿命を増加させて生産装置の採算性を向上させることも可能にする溶液の利点は、はっきりとわかる。]
[0019] 反応の収率に対するジメチルジスルフィドの効果は、工業用装置において通例使用されるＨ２Ｓで得られるものより相当に大きいことが判明した。]
[0020] 本明細書では以後ＤＭＤＳで示す、またはメチルジチオメタンとしても公知であり得る、式Ｈ３Ｃ−Ｓ−Ｓ−ＣＨ３のジメチルジスルフィドは、多数の用途において使用される。詳細には、ＤＭＤＳは、水素処理触媒を活性化するために製油所においてスルフィド化または予備スルフィド化剤として使用される。ＤＭＤＳは、石油化学工業において水蒸気分解系統のコークのおよび一酸化炭素の形成を防ぐためにも使用される。これは、この耐食特性のためにファインケミストリーにおいてまたは治金において合成中間体として使用されることもある。]
[0021] 今日まで、ＤＭＤＳなどのジスルフィド、またはさらに一般的にポリスルフィドがシアン化水素酸の製造プロセスにおいて使用されたことは一度もなく、この効果は全く予想外である。本出願人は、いずれか一つの説明に拘束されないが、本出願人は、アンドリュッソープロセスのまたはデグッサプロセスの作動条件下でＤＭＤＳは様々な化学種に分解し、これらの化学種は、この機器設備内でのこれらの短い滞留時間のため平衡状態であり、その結果、触媒の効率、シアン化水素酸の収率が向上され、分解によるアンモニアの喪失が減少されると考えている。]
[0022] 米国特許出願公開第３１０２２６９号明細書]
先行技術

[0023] Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃａｔａｌｙｓｉｓ，２２，（１９７１），ｐａｇｅｓ ２６９−２７９
Ｍａｓｓａｌｓｋｉ，Ｂｉｎａｒｙ Ａｌｌｏｙ Ｄｉａｇｒａｍｓ，ＡＳＭＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｐａｒｋ Ｏｈｉｏ−１９９１
「Ｔｈｅ Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅ ｏｆ Ｎｉｔｒｉｃ Ａｃｉｄ」，ｅｘｔｒａｃｔ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｊｏｕｒｎａｌ「Ｐｌａｔｉｎｕｍ Ｍｅｔａｌｓ Ｒｅｖ．，１９６７，１１，（２），６０−６９」]
発明が解決しようとする課題

[0024] 従って、本発明の一つの目的は、分解によるアンモニアの喪失を減少させることを可能にする、ならびにその結果として、より大きな生産能力および／またはより低い生産コストをもたらす、向上された収率を有する、シアン化水素酸の生産プロセスを提供することである。]
[0025] 本発明の一つの目的は、触媒のより短い活性化時間および触媒のより長い使用時間を可能にする一方で、より長い間、同じ高収率を保持し、それによって生産装置の採算性を向上させることを可能にすることでもある。]
[0026] 本発明の一つの目的は、単純であり、迅速であり（できる限り少ない段階を含む。）、実行が容易であり、および当業界における既存のシアン化水素酸製造装置に容易に適合させられる、シアン化水素酸の改善された製造プロセスを提供することでもある。]
課題を解決するための手段

[0027] 本発明の一つの主題は、メタン（または天然ガス）と、アンモニアと、場合により空気および／または酸素とを含むガス混合物を白金触媒の上に通す、シアン化水素酸を生産するためのプロセスであり、このプロセスは、一般式（Ｉ）：Ｒ−Ｓ−（Ｓ）ｘ−Ｒ’に対応する少なくとも一つの硫黄含有化合物を前記ガス混合物に添加することを特徴とし、この式中のＲおよびＲ’は、同一であり、または異なり、１から５個の炭素原子を含有する線状または分岐アルキルまたはアルケニルラジカルを表し、ならびにｘは、１から５にわたる数である。]
[0028] 本発明の一つの好ましい実施形態によると、メタン（または天然ガス）と、アンモニアと、空気と、場合により酸素とを含むガス混合物を、ロジウムめっき白金網から成る触媒の上に通す。]
[0029] 本発明のもう一つの好ましい実施形態によると、メタン（または天然ガス）とアンモニアとを含むガス混合物を、白金で内部をコーティングした焼結アルミナチューブに、約１３００℃の温度で通す。]
[0030] ラジカルＲおよびＲ’の非限定的な例として、メチル、エチル、プロピル、アリルおよびプロペニルラジカルを挙げることができる。好ましくは、ＲまたはＲ’ラジカルは、メチル、エチルまたはプロピルラジカルである。式（Ｉ）の化合物の中で、ｘが１から３にわたるもの、好ましくはジスルフィド（ｘ＝１）およびさらに好ましくはジメチルジスルフィド（ＤＭＤＳ）が好ましい。]
[0031] ジメチルジスルフィド（ＤＭＤＳ）は、広範に入手できる製品であり；特に、Ａｒｋｅｍａによって販売されている。]
[0032] 本発明のプロセスは、式（Ｉ）に対応する硫黄含有化合物のある一定の量の添加を含むことを特徴とする。混合の上流で、原料、メタンもしくは天然ガス、アンモニア、または空気もしくは酸素のうちの少なくとも一つに、硫黄含有化合物を直接添加することができる。ガス流が触媒の上を通過する前に、ミキサーでまたはミキサーの下流で、ガス流の中のメタン／アンモニアまたはメタン／アンモニア／空気および／または酸素ガス混合物に、硫黄含有化合物を直接添加することもできる。本発明のプロセスに従って、これらの添加可能性のうちのたった一つのものを用いることができ、でなければこれらの様々な可能性のうちの幾つかを併用することができ、ことによると硫黄含有化合物をこのプロセスの１つ以上の注入地点で注入する。]
[0033] 硫黄含有化合物の添加は、好ましくは、通常の反応過程の間に行うが、触媒の活性化段階（おおよそ２４から４８時間）の間にこれに添加することもできる。]
[0034] 最適な硫黄レベルを維持するために、好ましくは、式（Ｉ）の硫黄含有化合物を継続的に添加する。機器設備の３０日より長い作動期間にわたって硫黄含有化合物を継続的に添加することができる。]
[0035] ガス混合物に注入される式（Ｉ）の硫黄含有化合物の量は、導入されるメタンの容量に対する硫黄の容量によって表して５から５００ｐｐｍ、好ましくは硫黄５から２００ｐｐｍおよびさらに特に５から１００ｐｐｍ、ならびにさらにいっそう優先的には、メタンの容量に対する硫黄の容量によって表して５から５０ｐｐｍにわたる。硫黄含有化合物のこれらの量は、本発明のプロセスから得られる生成物のその後の使用にいかなる有害な影響も及ぼさない。]
[0036] プロセスのすべての他の作動パラメータを、式（Ｉ）の硫黄含有化合物の添加を伴わないプロセスと比較して、一定に保つことができる。概して、アンドリュッソープロセスでは、およそ９５％の純度を有するメタンが使用され、ＣＨ４／ＮＨ３モル比は、１．０から１．２にわたり、（ＣＨ４＋ＮＨ３）／全Ｏ２モル比は、１．５から２、好ましくは１．６から１．９にわたり；圧力は、一般に１から２バールであり、反応温度は、１０５０℃と１１５０℃の間である。]
[0037] 一定に保たれるパラメータ（原料の純度、一定モル比、一定温度および圧力、一定滞留時間など）のこれらの条件下での、ＤＭＤＳなどの、式（Ｉ）の硫黄含有化合物の効果は、結果として、導入されるアンモニアに対して１から５％のＨＣＮの収率の増加、アンモニアの分解度の低下に関連した選択性の増加、および１０から４０℃の触媒の温度の上昇をもたらす。有利には、適切な場合には、導入される酸素の量を減少させることができ、メタンおよびアンモニアも減少させることができ、その結果、生産性が増加することとなる。]
[0038] 本発明のプロセスは、Ｈ２Ｓなどの毒性ガスの使用をなくすことができ、およびこのプロセスの条件下で容易に蒸発させることができる非毒性液体製品（約１１０℃の沸点）を要する。ＤＭＤＳなどの、式（Ｉ）の硫黄含有化合物は、最終生成物の補足的精製段階を必要とすることなく、使用する触媒の生産性を有意に向上させることができる。Ｈ２Ｓの使用とは異なり、本発明のプロセスに従って得られる生成物には、Ｈ２Ｓなどの硫黄含有化合物がなく、生成物は、硫黄の存在が望ましくない任意の後続のプロセス、例えばアセトンシアノヒドリンを調製するためのプロセスにおいて直接使用することができる。]
[0039] 驚くべきことに、ＤＭＤＳなどの、式（Ｉ）の硫黄含有化合物は、Ｈ２Ｓまたはジメチルスルフィド（ＤＭＳ）などの他の硫黄含有化合物より、特に、ロジウムめっき白金網の脆性または金属の喪失の観点から、触媒に対して長期的悪影響を殆ど及ぼさないことがさらに観察された。従って、触媒を、交換前に実質的により長い間、使用することができる。]
[0040] 本発明は、アンモニアとメタン（または天然ガス）の反応によりシアン化水素酸を生産するためのプロセスにおける、前記プロセスの収率を増加させるための、有効量での、一般式（Ｉ）：Ｒ−Ｓ−（Ｓ）ｘ−Ｒ’に対応する少なくとも一つの硫黄含有化合物の使用にも関し、この式中のＲおよびＲ’は、同一であり、または異なり、１から５個の炭素原子を含有する線状または分岐アルキルまたはアルケニルラジカルを表し、ならびにｘは、１から５にわたる数である。]
[0041] 本発明のプロセスから直接得られる生成物は、メチルメルカプト−プロピオンアルデヒド（ＭＭＰ）との反応によるメチオニンまたはメチオニンのヒドロキシ類似体の生産にも有利に使用される。]
[0042] 化学式ＣＨ３−Ｓ−（ＣＨ２）２−ＣＨ（ＮＨ２）−ＣＯＯＨのメチオニン、即ち２−アミノ−４−（メチルチオ）酪酸は、メチオニン必要量が有意である、特に家禽の、食物摂取の補足物として必要とされる、動物によって合成されない、必須アミノ酸である。化学合成経路によって得られるメチオニンは、動物用飼料のための、主として家禽のための、天然由来供給物（魚粉、大豆ミールなど）の代用品として定評がある。]
[0043] 他のアミノ酸とは異なり、メチオニンは、右旋形（ｄまたは＋）ででも、左旋形（ｌまたは−）ででも生体吸収され得、これが、ラセミ生成物を生じさせる結果となる化学合成の開発を可能にした。それ故、合成メチオニンの市場は、主として、ｄｌ−メチオニン、通常はＤＬＭで示される固体製品のものである。事実上定量的にメチオニンにインビボで変換されるという特有の特徴を有する、化学式ＣＨ３−Ｓ−（ＣＨ２）２−ＣＨ（ＯＨ）−ＣＯＯＨの２−ヒドロキシ−４−（メチルチオ）酪酸に対応するメチオニンの液体誘導体、α−ヒドロキシ酸も存在する。この液体製品は、８８重量％水溶液の形態で市販されており、一般にはメチオニンのヒドロキシ類似体で示される。]
[0044] メチオニンまたはこのヒドロキシル化誘導体に関して非常に多くの合成が記載されているが、工業的に活用されている化学プロセスは、同じ主原料および同じ重要中間体、即ち：
３−（メチルチオ）プロパナールまたはメチルチオプロピオンアルデヒド（ＭＴＰＡ）でも示される、メチルメルカプトプロピオンアルデヒド（ＭＭＰ）をもたらす結果となる、アクロレインおよびメチルメルカプタン（ＭＳＨ）；
ＭＭＰとの反応後、最終的にメチオニンまたはメチオニンのヒドロキシ類似体をもたらす、シアン化水素酸またはシアン化ナトリウム（ＮａＣＮ）
に、本質的に基づく。]
[0045] 報文：Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ ｄｅ ｌ’Ｉｎｇｅｎｉｅｕｒ，ｔｒａｉｔｅ Ｇｅｎｉｅ ｄｅｓ Ｐｒｏｃｅｄｅｓ［Ｔｒｅａｔｉｓｅ ｏｎ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ］，Ｊ ６−４１０−１から９を参照することができ、この報文には、メチルメルカプトプロピオンアルデヒドおよびシアン化水素酸を中間生成物として使用するメチオニンの合成プロセスについての工業的加工条件が記載されており、これらのプロセスのうちの一つは、ことによると、次の反応によって概略的に示される：
Ｈ２Ｓ＋ＣＨ３ＯＨ→ＣＨ３ＳＨ＋Ｈ２Ｏ
ＣＨ３ＳＨ＋ＣＨ２＝ＣＨ−ＣＨＯ→ＣＨ３−Ｓ−ＣＨ２−ＣＨ２−ＣＨＯ
ＣＨ３−Ｓ−ＣＨ２−ＣＨ２−ＣＨＯ＋ＨＣＮ→ＣＨ３−Ｓ−ＣＨ２−ＣＨ２−ＣＨ（ＯＨ）−ＣＮ
ＣＨ３−Ｓ−ＣＨ２−ＣＨ２−ＣＨ（ＯＨ）−ＣＮ＋ＮＨ３→ＣＨ３−Ｓ−ＣＨ２−ＣＨ２−ＣＨ（ＮＨ２）−ＣＮ
ＣＨ３−Ｓ−ＣＨ２−ＣＨ２−ＣＨ（ＮＨ２）−ＣＮ＋２Ｈ２Ｏ＋Ｈ＋→ＣＨ３−ＳＣＨ２）２−ＣＨ（ＮＨ２）−ＣＯＯＨ。]
[0046] 有利には、本発明によるプロセスから直接得られる生成物は、反応：
ＣＨ３−Ｃ（Ｏ）−ＣＨ３＋ＨＣＮ→（ＣＨ３）２Ｃ（ＯＨ）ＣＮ
に従って、アセトンとの反応によりアセトンシアノヒドリンを生産するためにも使用される。]
[0047] アセトンシアノヒドリンは、下に概略的に示す２つの経路に従ってメチルメタクリラート（ＭＭＡ）を生産するための中間化合物である。第一の経路は、α−オキシイソブチラミドモノスルファートを形成、これをメタクリルアミドスルファートに転化させることに存する。その後、この後者のメタクリルアミドスルファートを加水分解し、メタノールでエステル化して、メチルメタクリラートを形成する。]
[0048] 第二の経路は、メタノールと直接反応させること、その後、脱水反応を用いてメチルメタクリラートを生じさせることに存する。]
[0049] 報文：Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ ｄｅ ｌ’Ｉｎｇｅｎｉｅｕｒ，ｔｒａｉｔｅ Ｇｅｎｉｅ ｄｅｓ Ｐｒｏｃｅｄｅｓ［Ｔｒｅａｔｉｓｅ ｏｎ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ］，Ｊ ６−４００−１から６を参照することができ、この報文には、アセトンシアノヒドリン経路によるメチルメタクリラートの生成プロセスについての工業的加工条件が記載されている。]
[0050] ]
[0051] 有利には、本発明のプロセスから直接得られる生成物は、反応：
ＣＨ２＝ＣＨ−ＣＨ−ＣＨ２＋２ＨＣＮ→ＮＣ−（ＣＨ２）４−ＣＮ
に従ってブタジエンと反応させることによるアジポニトリルの生産にも使用される。]
[0052] アジポニトリルは、水素化後、結果としてヘキサメチレンジアミンとなり、このヘキサメチレンジアミンは、ヘキサメチレンジアミンアジピン酸の重縮合によるポリアミドＰＡ−６，６（Ｎｙｌｏｎ（登録商標））の生産のための中間化合物である。]
[0053] 報文：Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ ｄｅ ｌ’Ｉｎｇｅｎｉｅｕｒ，ｔｒａｉｔｅ Ｇｅｎｉｅ ｄｅｓ Ｐｒｏｃｅｄｅｓ［Ｔｒｅａｔｉｓｅ ｏｎ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ］，Ｊ ６−５１５−１から７を参照することができ、この報文には、この経路によるポリアミドＰＡ−６，６の合成が記載されている。]
[0054] 有利には、本発明のプロセスから直接得られる生成物は、反応：
ＨＣＮ＋ＮａＯＨ→ＮａＣＮ＋Ｈ２Ｏ
に従って水酸化ナトリウムで中和することによるシアン化ナトリウムの生産にも用いられる。]
[0055] シアン化ナトリウムは、多くの用途、特に、貴金属の抽出、電気めっきまたは化合物の合成のための用途を有する。]
[0056] 以下の実施例は、本発明を例証するものであるが、本発明の範囲を限定するものではない。]
[0057] 実施例
（実施例１）
硫黄含有化合物を有さず、メタンの滴定濃度９５容量％を有する、天然ガス（ＮＧ）を、アンモニア、空気および酸素と、１．１６のＣＨ４／ＮＨ３容量比および１．７０の（ＣＨ４＋ＮＨ３）／全Ｏ２容量比で混合する。ＮＧの流量は、４０００ｋｇ／時である。この混合物を送って１５のＰｔ／Ｒｈ（９０／１０）網の床に通す。アンモニアに対するＨＣＮの収率は、４８時間後に６８．０％で安定し、このときの温度は、約１０６０℃である。]
[0058] メタンの容量に対する硫黄の容量によって表して１０ｐｐｍの量でＤＭＤＳを添加する。非常に急速に、収率が７０．０％に上昇し、出口でのＮ２およびＨ２ガスの分析から決定されるアンモニアの分解度は、２％降下し、ならびに網の温度は、＋１０℃上昇する。ＤＭＤＳを継続的に注入し、この注入が、６０日より長い間の性能の維持を可能にする。ＤＭＤＳの注入の停止は、収率の漸進的降下を生じさせる。生成される純粋なＨＣＮは、硫黄含有化合物を含有しない。]
[0059] （実施例２）
メタンの容量に対する硫黄の容量によって表して１２５ｐｐｍの量でＤＭＤＳを添加することを除き、実施例１と同じ手順に従う。非常に急速に、収率は、７３．０％に上昇し、アンモニアの分解度は、４％降下し、および網の温度は、＋４０℃上昇する。ＤＭＤＳを継続的に注入し、この注入が、５０日より長い間の性能の維持を可能にする。生成される純粋なＨＣＮは、硫黄含有化合物を含有しない。]
[0060] （実施例３（比較例））
ＤＭＤＳの代わりにＨ２Ｓを添加することを除き、実施例１と同じ手順に従う。メタンの容量に対する硫黄の容量によって表して１００ｐｐｍの量でＨ２Ｓを添加する。ＨＣＮの収率は、１．０％しか上昇せず、アンモニアの分解度および網の温度は、実質的に変わらないままである。さらに、生成される純粋なＨＣＮは、下流の適用に有害であるＨ２Ｓの微量を含有する。]
[0061] （実施例４）
硫黄含有化合物を有さず、メタンの滴定濃度９５容量％を有する、天然ガス（ＮＧ）を、アンモニア、空気および酸素と、１．１６のＣＨ４／ＮＨ３容量比および１．７３の（ＣＨ４＋ＮＨ３）／全Ｏ２容量比で混合する。ＮＧの流量は、４１００ｋｇ／時である。この混合物を送って１８のＰｔ／Ｒｈ（９０／１０）網の床に通す。アンモニアに対するＨＣＮの収率は、５０日間の実行後に６７％であり、このときの温度は、約１０６０℃である。]
[0062] メタンの容量に対する硫黄の容量によって表して１５ｐｐｍの量でＤＭＤＳを添加する。非常に急速に、収率が６９％に上昇し、アンモニアの分解度は、３．５％降下し、網の温度は、＋１０℃上昇する。]
[0063] ＤＭＤＳの注入の停止は、６７％への収率降下、３．５％のアンモニアの分解度上昇、および１０℃の温度降下を生じさせる。]
[0064] メタンの容量に対する硫黄の容量によって表して２５ｐｐｍの量でＤＭＤＳを再び注入する。非常に急速に、収率は、６９％に上昇し、アンモニアの分解度は、３．５％降下し、および網の温度は、１０℃上昇する。]
[0065] （実施例５）
実施例１から４からのもの以外の反応器において、硫黄含有化合物を有さず、メタンの滴定濃度９７容量％を有する、天然ガス（ＮＧ）を、アンモニア、空気および酸素と、１．０９のＣＨ４／ＮＨ３容量比および１．９５の（ＣＨ４＋ＮＨ３）／全Ｏ２容量比で混合する。ＮＧの流量は、３１２０ｋｇ／時である。この混合物を送って２０のＰｔ／Ｒｈ（９０／１０）網の床に通す。アンモニアに対するＨＣＮの収率は、１週間の作動後に６４．０％で安定する。メタンの容量に対する硫黄の容量によって表して１０ｐｐｍの量でＤＭＤＳを添加する。非常に急速に、収率が６７．０％に上昇し、アンモニアの分解度は降下し、網の温度は上昇する。ＤＭＤＳを継続的に注入し、この注入は、アンモニアの流量および天然ガスの流量の変化にもかかわらず、６０日間、少なくとも６７％での収率の維持を可能にする。メタンの容量に対する硫黄の容量によって表して２０ｐｐｍにＤＭＤＳの濃度を上昇させることによっても、尚、６８％の収率が得られる。ＤＭＤＳの注入の停止は、収率の降下を生じさせる。]
[0066] （実施例６）
メタンの容量に対する硫黄の容量によって表して２０ｐｐｍの量でＤＭＤＳを混ぜた（ｄｏｐｅｄ）、硫黄含有化合物を有さず、メタンの滴定濃度９４容量％を有する天然ガス（ＮＧ）を、アンモニア、空気および酸素と、１．１５のＣＨ４／ＮＨ３容量比および１．７６の（ＣＨ４＋ＮＨ３）／全Ｏ２容量比で混合する。ＮＧの流量は、３８４０ｋｇ／時である。この混合物を送って２０のＰｔ／Ｒｈ（９０／１０）網の床に通す。アンモニアに対するＨＣＮの収率は、６６．５％であり、このときの温度は、約１０６０℃である。]
[0067] ＤＭＤＳの注入の停止は、６４％への収率の降下、３．５％のアンモニア分解度の上昇、および１０℃の温度降下を生じさせる。]
[0068] 次に、メタンの容量に対する硫黄の容量によって表して３ｐｐｍの量でＨ２Ｓを添加する。ＨＣＮの収率は、１．０％未満上昇し、アンモニアの分解度および網の温度は、実質的に変わらないままである。]
[0069] Ｈ２Ｓの注入停止は、６４％への収率の小さな降下を生じさせる。]

权利要求:

請求項1
メタン（または天然ガス）と、アンモニアと、場合により空気および／または酸素とを含むガス混合物を白金触媒の上に通す、シアン化水素酸を生産するためのプロセスであって、一般式（Ｉ）：Ｒ−Ｓ−（Ｓ）ｘ−Ｒ’（式中、ＲおよびＲ’は、同一であり、または異なり、１から５個の炭素原子を含有する線状または分岐アルキルまたはアルケニルラジカルを表し、ならびにｘは、１から５、好ましくは１から３にわたる数である。）に対応する少なくとも一つの硫黄含有化合物をガス混合物に添加することを特徴とするプロセス。
請求項2
ラジカルＲおよびＲ’が、メチル、エチルまたはプロピルラジカルから選択されることを特徴とする、請求項１に記載のプロセス。
請求項3
硫黄含有化合物が、ジスルフィド、好ましくはジメチルジスルフィドであることを特徴とする、請求項１または２に記載のプロセス。
請求項4
硫黄含有化合物が、混合の上流で、原料、メタンもしくは天然ガス、アンモニア、または空気もしくは酸素のうちの少なくとも一つに直接添加されることを特徴とする、請求項１から３のいずれか一項に記載のプロセス。
請求項5
硫黄含有化合物が、ミキサーでガス混合物に直接添加されることを特徴とする、請求項１から３のいずれか一項に記載のプロセス。
請求項6
硫黄含有化合物が、ガス流へのガス混合物に、このガス流が触媒の上を通過する前にミキサーの下流で添加されることを特徴とする、請求項１から３のいずれか一項に記載のプロセス。
請求項7
添加される硫黄含有化合物の量が、メタンの容量に対する硫黄の容量によって表して５から５００ｐｐｍ、好ましくは、メタンの容量に対する硫黄の容量で５から１００ｐｐｍにわたることを特徴とする、請求項１から６のいずれか一項に記載のプロセス。
請求項8
硫黄含有化合物が、継続的に注入されることを特徴とする、請求項１から７のいずれか一項に記載のプロセス。
請求項9
アンモニアとメタン（または天然ガス）の反応によりシアン化水素酸を生産するためのプロセスにおける、前記プロセスの収率を増加させるための、有効量での、一般式（Ｉ）：Ｒ−Ｓ−（Ｓ）ｘ−Ｒ’（式中、ＲおよびＲ’は、同一であり、または異なり、１から５個の炭素原子を含有する線状または分岐アルキルまたはアルケニルラジカルを表し、ならびにｘは、１から５にわたる数である。）に対応する少なくとも一つの硫黄含有化合物の使用。
請求項10
メチルメルカプトプロピオンアルデヒドとの反応によりメチオニンまたはメチオニンのヒドロキシ類似体を生産するための、請求項１から９のいずれか一項に記載のプロセスから直接得られる生成物の使用。
請求項11
アセトンとの反応によりアセトンシアノヒドリンを生産するための、請求項１から９のいずれか一項に記載のプロセスから直接得られる生成物の使用。
請求項12
ブタジエンとの反応によりアジポニトリルを生産するための、請求項１から９のいずれか一項に記載のプロセスから直接得られる生成物の使用。
請求項13
水酸化ナトリウムでの中和によりシアン化ナトリウムを生産するための、請求項１から９のいずれか一項に記載のプロセスから直接得られる生成物の使用。